產(chǎn)品詳情
通常,在工程設(shè)計(jì)初期,需要根據(jù)工程資料,分別針對(duì)SNCR溫度窗口內(nèi)的溫度場(chǎng)、流
場(chǎng)、氣氛?qǐng)?、顆粒場(chǎng)及生成物濃度分布等不同控制參量進(jìn)行數(shù)值模擬,重點(diǎn)對(duì)不同優(yōu)化燃燒
模式下適合于SNCR溫度窗口的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)進(jìn)行準(zhǔn)確的計(jì)算分析。通過(guò)模擬,可對(duì)選擇適
合于與SNCR聯(lián)合應(yīng)用的低NO2燃燒方式,以及在合適的低NO,技術(shù)下選擇合理的溫度窗口
位置加設(shè)SNCR,保證聯(lián)合應(yīng)用技術(shù)的有效性提供指導(dǎo)。
(一)數(shù)學(xué)模型
在模擬的過(guò)程中,各參量分別選擇了如下的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行耦合計(jì)算
(1)湍流模型采用k-e雙方程模型。
(2)氣固兩相流模型采用拉格朗日顆粒軌道模型。
(3)煤粉顆粒燃燒模型由熱解模型、揮發(fā)分燃燒模型和焦炭燃燒反應(yīng)模型組成,其中熱
解模型采用單反應(yīng)模型,揮發(fā)分燃燒模型采用守恒量的PDF模型,焦炭燃燒模型采用焦炭
燃燒的擴(kuò)散動(dòng)力模型。
(4)輻射模型用P-1輻射模型。
(5)燃燒模型中分別綜合熱力、燃料和快速型NO2生成模型并進(jìn)行后處理。
根據(jù)鍋爐運(yùn)行中燃燒器的實(shí)際運(yùn)行和調(diào)節(jié)方式,對(duì)額定負(fù)荷狀態(tài)選擇了五個(gè)具有代表性
場(chǎng)、氣氛?qǐng)?、顆粒場(chǎng)及生成物濃度分布等不同控制參量進(jìn)行數(shù)值模擬,重點(diǎn)對(duì)不同優(yōu)化燃燒
模式下適合于SNCR溫度窗口的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)進(jìn)行準(zhǔn)確的計(jì)算分析。通過(guò)模擬,可對(duì)選擇適
合于與SNCR聯(lián)合應(yīng)用的低NO2燃燒方式,以及在合適的低NO,技術(shù)下選擇合理的溫度窗口
位置加設(shè)SNCR,保證聯(lián)合應(yīng)用技術(shù)的有效性提供指導(dǎo)。
(一)數(shù)學(xué)模型
在模擬的過(guò)程中,各參量分別選擇了如下的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行耦合計(jì)算
(1)湍流模型采用k-e雙方程模型。
(2)氣固兩相流模型采用拉格朗日顆粒軌道模型。
(3)煤粉顆粒燃燒模型由熱解模型、揮發(fā)分燃燒模型和焦炭燃燒反應(yīng)模型組成,其中熱
解模型采用單反應(yīng)模型,揮發(fā)分燃燒模型采用守恒量的PDF模型,焦炭燃燒模型采用焦炭
燃燒的擴(kuò)散動(dòng)力模型。
(4)輻射模型用P-1輻射模型。
(5)燃燒模型中分別綜合熱力、燃料和快速型NO2生成模型并進(jìn)行后處理。
根據(jù)鍋爐運(yùn)行中燃燒器的實(shí)際運(yùn)行和調(diào)節(jié)方式,對(duì)額定負(fù)荷狀態(tài)選擇了五個(gè)具有代表性
分
SNCR技術(shù)的聯(lián)合應(yīng)用上,必須十分注意低NO的燃燒方式控制。另外,由圖2-27還可以
看出拱部?jī)?nèi)、外二次風(fēng)強(qiáng)旋流(開(kāi)度約為30°)加較強(qiáng)拱底燃盡風(fēng)(約占總二次風(fēng)的30%)
的工況5的低NO2燃燒效果最好。雖然適當(dāng)增大拱底燃盡風(fēng)能有效降低NO,的產(chǎn)生,但由于
組織燃燒中為了保證低揮發(fā)分的無(wú)煙煤燃燒,必須保證拱上二次風(fēng)的射流量及射流強(qiáng)度,以
保證火炬下行距離,使燃燒完全正常進(jìn)行,故其增大是有限制的。
3.SNCR溫度窗口內(nèi)流場(chǎng)與區(qū)間內(nèi)停留時(shí)間
如圖2-28所示,五個(gè)工況下溫度窗口內(nèi)可反應(yīng)區(qū)間長(zhǎng)度均能滿足噴射的還原劑有足夠
的反應(yīng)時(shí)間,也即該爐正常運(yùn)行工況都能保證SNCR的順利進(jìn)行。但是,從區(qū)間長(zhǎng)度和流速
的實(shí)際值來(lái)看,工況5的速度較小區(qū)間足夠長(zhǎng)更能保證反應(yīng)物的停留與混合。SNCR進(jìn)口面
速度差距較大是由于所處爐膛高度不同,隨折焰角上升造成的入口截面積不同所致。
