開(kāi)架式3千瓦進(jìn)口柴油發(fā)電機(jī)

開(kāi)架式3千瓦進(jìn)口柴油發(fā)電機(jī)
RK-3382使用的集成多網(wǎng)口allinone方案，不用再通過(guò)擴(kuò)展方式，可以節(jié)省成本。與同類(lèi)水冷柴油機(jī)相比，小型風(fēng)冷柴油機(jī)具有易于實(shí)現(xiàn)輕量化、工作可靠、適應(yīng)性強(qiáng)、制造維修 方便的優(yōu)勢(shì)，但存在著熱負(fù)荷高、充量系數(shù)低，以 致相應(yīng)的平均有效壓力低5%左右的缺陷;與同類(lèi)型汽油機(jī)相比，具有燃油消耗率低、工作可靠、耐久和維修次數(shù)少的特點(diǎn)，但其外型尺寸與凈質(zhì)量又大1/3左右，這又是廣大用戶(hù)所不歡迎的。為了使小型單缸風(fēng)冷柴油機(jī)在性能方面能與強(qiáng)化的水冷柴油機(jī)相抗衡，在輕量化方面又能與汽油機(jī)相媲美[1~3]，作者在研制高強(qiáng)化、輕巧型、高性能155F、SC165F、BHI70F等單缸風(fēng)冷柴油機(jī)的過(guò)程中，開(kāi)發(fā)了高強(qiáng)化輕巧型單缸風(fēng)冷柴油機(jī)的若干技術(shù)。
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  2 輕巧化
首先是從創(chuàng)新的觀念出發(fā)，在總體結(jié)構(gòu)與零部件設(shè)計(jì)時(shí)，進(jìn)行多學(xué)科綜合分析，在設(shè)計(jì)上作到結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)動(dòng)合理、零件數(shù)目少，材料選擇恰到好處。如優(yōu)化后的空氣濾清器具有零件數(shù)目少、質(zhì)量輕、流阻小與噪聲低的特點(diǎn)，零件數(shù)目從原來(lái)的11個(gè)減少到4個(gè);同時(shí)將金屬材料改成工程塑料，凈質(zhì)量降低70%[4]。
二是采用短行程、短連桿、短活塞、短氣缸結(jié)構(gòu)。短行程、短連桿結(jié)構(gòu)可減小曲軸回轉(zhuǎn)半徑，縮短機(jī)體高度;短活塞、短氣缸(在下止點(diǎn)時(shí)活塞裙部露出氣缸16mm左右)結(jié)構(gòu)，可縮短整機(jī)高度;二者均可減輕柴油機(jī)的凈質(zhì)量。
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  三是應(yīng)用現(xiàn)代設(shè)計(jì)理論與設(shè)計(jì)方法，優(yōu)化零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，以獲得質(zhì)量輕、成本與承載能力的設(shè)計(jì)方案。
四是努力提高制造水平，控制機(jī)體等鑄造件的壁厚尺寸，甩油圈、齒輪室蓋、導(dǎo)風(fēng)罩、冷卻風(fēng)扇與空氣濾清器等零部件采用工程塑料，使柴油機(jī)形體更加輕巧精致。
采用上述技術(shù)措施開(kāi)發(fā)的輕型高性能SC165F、BHl70F型柴油機(jī)的凈質(zhì)量，分別從原產(chǎn)品165F、170F型柴油機(jī)的43k9、41kg減輕到30kg與28kg[5~6]。
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3 高機(jī)械效率
要獲得高性能(高功率、低油耗、低振動(dòng)、低噪聲、低排放、易起動(dòng)與高壽命)柴油機(jī)，首先要有高的充量系數(shù)和機(jī)械效率，才能為實(shí)現(xiàn)柴油機(jī)完全燃燒與將熱能盡可能地轉(zhuǎn)換成機(jī)械功打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
眾所周知，柴油機(jī)的功率、扭矩、升功率與機(jī)械效率成正比，燃油消耗率與機(jī)械效率成反比。同時(shí)，柴油機(jī)運(yùn)動(dòng)件的摩擦損失又將轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，?dǎo)致相應(yīng)零件熱負(fù)荷的增大。因此，通過(guò)優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，提高制造質(zhì)量，實(shí)現(xiàn)全油膜潤(rùn)滑，減少驅(qū)動(dòng)附件的功率消耗等措施，將從活塞頂?shù)焦β瘦敵鲚S端的功率傳遞過(guò)程中的一系列機(jī)械損失減少到限度，以獲得盡可能高的機(jī)械效率，是提高內(nèi)燃機(jī)整機(jī)性能的重要研究課題。
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  為了清楚地了解小型單缸風(fēng)冷柴油機(jī)機(jī)械損失各組成部分的大小、影響因素及其影響程度。作者利用直流電力測(cè)功器拖動(dòng)法對(duì)165F型柴油機(jī)(缸徑×行程為65x70mm，2.2kW/2600r/min)各項(xiàng)機(jī)械損失功率進(jìn)行了測(cè)試。在試驗(yàn)過(guò)程中，在氣缸與氣缸蓋散熱片流道間安裝外套瓷管的電阻絲加熱;同時(shí)利用噴燈噴出的高溫火焰通過(guò)穩(wěn)壓箱輸入氣缸;油底殼采用可調(diào)電爐加熱等措施，使試驗(yàn)狀況接近柴油機(jī)實(shí)際工作情況。
伊藤3KW柴油發(fā)電機(jī)

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監(jiān)控測(cè)試表明，不僅將曲軸箱內(nèi)潤(rùn)滑油溫度控制在90土1℃記范圍內(nèi)，而且保持了柴油機(jī)氣缸、氣缸蓋與軸承座壁面溫度與實(shí)際工作時(shí)的溫度場(chǎng)測(cè)試結(jié)果基本一致，確保了測(cè)試結(jié)果的真實(shí)性。試驗(yàn)結(jié)果示于圖1，可見(jiàn)，活塞、活塞環(huán)的摩擦損失以及驅(qū)動(dòng)冷卻風(fēng)扇的功率消耗所占的比例較大。
柴油機(jī)的機(jī)械效率與活塞平均速度成反比。將165F柴油機(jī)的活塞行程從70mm減小到60mm，雖然轉(zhuǎn)速?gòu)?600提高到3000（r/min），但活塞平均速度還略有降低。同時(shí)采用短氣缸、短活塞及低摩擦活塞裙部結(jié)構(gòu)，優(yōu)化冷卻風(fēng)扇(冷卻風(fēng)扇所消耗的功率從原來(lái)5.06%降低到2.96%，提高制造裝配質(zhì)量與全油膜潤(rùn)滑相結(jié)合等技術(shù)措施，使165F柴油機(jī)的機(jī)械效率從0.64提高到0.75。優(yōu)化配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)法將迸、排氣系統(tǒng)各個(gè)元件的流動(dòng)損失降低到限度，并恰到好處地利用進(jìn)排氣過(guò)程中氣流的波動(dòng)效應(yīng)與燃燒室掃氣作用，獲得高的充量系數(shù)